VEGF鱗片材料在電廠(chǎng)煙囪中的應用可行性研究

摘要：本文介紹了鱗片復合樹(shù)脂膠泥的特點(diǎn)，以及目前國內電廠(chǎng)煙囪的實(shí)際運行情況，討論了VEGF材料在脫硫煙囪中應用的技術(shù)可行性，并就VGEF在煙囪防腐蝕應用中可能采用的技術(shù)措施進(jìn)行了試驗表征和分析。關(guān)鍵詞： VEGF 鱗片脫硫煙囪應用可行性1、 前言我國是一個(gè)能源結構以燃煤為主的國家，大氣污染屬煤煙型污染，粉塵、二氧化硫（SO2）、氮氧化物（NOx）是我國大氣的主要污染物。如2000年我國燃煤電廠(chǎng)的NOx的排放量達到290萬(wàn)噸。由于我國能源結構的特點(diǎn)，導致了酸雨的環(huán)境污染和較多的腐蝕情況，因此對于燃煤發(fā)電廠(chǎng)中產(chǎn)生大量的二氧化硫或氮氧化物的防治是勢在必行。目前國內外較為有效的手段是煙氣脫硫（Flue Gas Desulfurization 簡(jiǎn)稱(chēng)“FGD”）。而采用濕法石灰石洗滌法是當今世界各國煙氣脫硫技術(shù)中應用多也是成熟的工藝。2003年我們國家的濕法脫硫設備國產(chǎn)化率已在96%以上，預計到2010年，國產(chǎn)化率可達100%。雖然脫硫后煙氣中含有的腐蝕性介質(zhì)含量較少，但由于脫硫后煙氣的溫度一般都在硫酸的露點(diǎn)以下，因此對于不同結構形式的煙囪內壁，均有不同程度的腐蝕發(fā)生。而我們國內針對脫硫煙囪的防腐蝕措施，無(wú)論在煙囪的設計、施工等標準規范方面，還是在工程實(shí)際應用上面，都存在著(zhù)空白或沒(méi)有足夠的經(jīng)驗積累。目前國內新煙囪選擇了鈦材，但鈦材不僅成本高，而且目前市場(chǎng)供需矛盾明顯，是否能滿(mǎn)足防腐蝕要求還需要觀(guān)察和跟蹤。由于VEGF玻璃鱗片復合材料已成功應用于煙氣脫硫裝置，積累了比較豐富的經(jīng)驗，因此我們來(lái)探討VEGF玻璃鱗片復合材料在煙囪中的防腐蝕應用可行性，這不僅為新建脫硫煙囪采用的防腐蝕措施提供了一個(gè)新的選擇，同時(shí)也為國內電廠(chǎng)舊煙囪的改造帶來(lái)實(shí)際的參考價(jià)值。2、 濕法煙氣脫硫工藝的煙囪運行工況條件濕法石灰石洗滌法是國外應用多和成熟的工藝，也是國內火電廠(chǎng)脫硫的主導工藝。濕法脫硫工藝主要流程是，鍋爐的煙氣從引風(fēng)機出口側的煙道接口進(jìn)入煙氣脫硫(FGD)系統。在煙氣進(jìn)入脫硫吸收塔之前經(jīng)增壓風(fēng)機升壓，然后通過(guò)煙氣—煙氣加熱器(GGH)，將煙氣的熱量傳輸給吸收塔出口的煙氣，使吸收塔入口煙氣溫度降低，有利于吸收塔安全運行，同時(shí)吸收塔出口的清潔煙氣則由GGH加熱升溫，煙氣溫度升高，有利于煙氣擴散排放。經(jīng)過(guò)GGH加熱器加熱后煙氣溫度一般在80℃左右，可使煙囪出口處達到更好的擴散條件和避免煙氣形成白霧。GGH之前設的增壓風(fēng)機，用以克服脫硫系統的阻力，加熱后的清潔煙氣靠增壓風(fēng)機的壓送排入煙囪。當不設GGH加熱器加熱系統時(shí)，煙氣溫度一般在40～50℃。煙氣經(jīng)過(guò)脫硫后，煙氣中的二氧化硫的含量大大減少，而洗滌的方法對除去煙氣中少量的三氧化硫效果并不好，因此仍然殘留近10%的二氧化硫和三氧化硫。由于經(jīng)濕法脫硫，煙氣濕度增加、溫度降低，煙氣極易在煙囪的內壁結露，煙氣中殘余的三氧化硫溶解后，形成腐蝕性很強的稀硫酸液。脫硫煙囪內的煙氣有以下特點(diǎn)：1)煙氣中水份含量高，煙氣濕度很大；2)煙氣溫度低，脫硫后的煙氣溫度一般在40～50℃之間，經(jīng)GGH加溫器升溫后一般在80℃左右；3) 煙氣中含有酸性氧化物，使煙氣的酸露點(diǎn)溫度降低；4) 煙氣中的酸液的濃度低，滲透性較強。5) 煙氣中的氯離子遇水蒸氣形成氯酸，它的化合溫度約為60℃，低于氯酸露點(diǎn)溫度時(shí)，就會(huì )產(chǎn)生嚴重的腐蝕，即使是化合中很少量的氯化物也會(huì )造成嚴重腐蝕。由于脫硫煙囪內煙氣的上述特點(diǎn)，對煙囪設計有如下影響：1) 煙氣濕度大，含有的腐蝕性介質(zhì)在煙氣壓力和濕度的雙重作用下，結露形成的冷凝物具有很強的腐蝕性，對煙囪內側結構致密度差的材料產(chǎn)生腐蝕，影響結構耐久性。2) 低濃度稀硫酸液比高濃度的酸液腐蝕性更強。3) 酸液的溫度在40-80℃時(shí)，對結構材料的腐蝕性特別強。以鋼材為例，40-80℃時(shí)的腐蝕速度比在其它溫度時(shí)高出約3-8倍。由此可知，排放脫硫煙氣的煙囪比排放普通未脫硫煙氣的煙囪對防腐蝕設計要求要高得多，這也許與我們的傳統觀(guān)念有所不同。目前，電廠(chǎng)煙囪主要在以下三種工況下運行：1） 排放未經(jīng)脫硫的煙氣，進(jìn)入煙囪的煙氣溫度在1300C左右。在此條件下，煙囪內壁處于干燥狀態(tài)，煙氣對煙囪內壁材料屬氣態(tài)均勻腐蝕，腐蝕情況相當輕微。2） 排放經(jīng)濕法脫硫后的煙氣，并且煙氣經(jīng)GGH系統加熱，進(jìn)入煙囪的煙氣溫度在800C左右，煙囪內壁有輕微結露，導致排煙內筒內側積灰。根據排放煙氣成分及運行等條件的不同，結露腐蝕狀況將有所變化。3） 排放經(jīng)濕法脫硫后的煙氣，進(jìn)入煙囪的煙氣溫度在40～500C，煙囪內壁有嚴重結露，沿筒壁有結露的酸液流淌。在設有脫硫系統的電廠(chǎng)，由于在運行時(shí)，煙氣有可能不進(jìn)入脫硫裝置，而通過(guò)旁路煙道進(jìn)入煙囪。此時(shí)，煙氣溫度較高，一般在130℃左右，故設計煙囪時(shí)，還必須考慮在此溫度工況下運行對煙囪的影響。同時(shí)在煙囪的防腐蝕設計中還應該考慮到以下幾個(gè)綜合因素：殘留的灰粉平均粒度（大約10um）、灰粉的硬度（約莫式硬度7.0）、灰粉的沖擊能量(2.05*10-12J)、灰粉的濃度（600mg/m3）、煙囪的大曲率變化（實(shí)際不大于1%）。歐美等發(fā)達國家電廠(chǎng)煙氣脫硫開(kāi)始的時(shí)間比較早，根據國內外的經(jīng)驗，目前濕法脫硫后的煙囪鋼內筒內襯防腐主要有四類(lèi)形式：l 耐酸腐蝕的金屬合金薄板材作內襯，材料包括鎳基合金板（C-276、C22）、鈦板（TiCr2）等；l 耐腐蝕的輕質(zhì)隔熱的制品粘貼，隔絕煙氣和鋼內筒接觸，如發(fā)泡耐酸玻璃磚內襯；l 采用耐酸、耐熱、保溫澆筑材料，使用澆注或壓力噴漿技術(shù)安裝內襯；l 玻璃鱗片涂層等防酸腐蝕涂料，

3、VEGF材料的特點(diǎn)VEGF鱗片膠泥（涂料）是以乙烯基酯樹(shù)脂材料為主材加入10%-40%片徑不等玻璃鱗片等材料配制而成的，其中VEGF是vinyl ester glass flake的縮寫(xiě)。鱗片膠泥含有的玻璃鱗片，在膠泥施工完畢后，扁平型的玻璃鱗片在樹(shù)脂連續相中呈平行重疊排列，從而形成致密的防滲層結構。腐蝕介質(zhì)在固化后的膠泥中的滲透必須經(jīng)過(guò)無(wú)數條曲折的途徑，因此在一定厚度的耐腐蝕層中，腐蝕滲透的距離大大的延長(cháng)，相當于有效地增加了防腐蝕層的厚度。所以VEGF材料具有以下特點(diǎn)：1》 耐腐蝕性能好。由于鱗片涂層采用的基體樹(shù)脂是高性能的乙烯基酯樹(shù)脂，該類(lèi)型樹(shù)脂具有較環(huán)氧樹(shù)脂更好的耐腐蝕性能。2》 較低的滲透率。鱗片涂層的抗水蒸汽滲透率比普通環(huán)氧樹(shù)脂涂料高6-15倍，比普通環(huán)氧FRP高4倍。3》 鱗片涂層具有較強的粘結強度，不僅指樹(shù)脂基體與其中的玻璃鱗片之間的粘結強度較高，而且鱗片涂層與基材之間的粘結強度高，同時(shí)鱗片涂層不易產(chǎn)生龜裂、分層或剝離，附著(zhù)力和沖擊強度較好，從而保證較好的耐蝕性。4》 耐溫差（熱沖擊）性能較好。涂層中由于含有許多玻璃鱗片，因此消除了涂層與鋼鐵之間的線(xiàn)膨脹系數的差別，鱗片涂層的線(xiàn)膨脹約為11.5×10-6m/m℃,鋼鐵的線(xiàn)膨脹系數為12.0×10-6 m/m℃，兩者之間比較相近，使鱗片涂層適合于溫度交變的重腐蝕環(huán)境。5》 耐磨性好。鱗片涂層在固化后的硬度較高，且有韌性，在粒子的沖刷耐磨性較好，鱗片涂層的破壞是局部的，其擴散趨勢小，易于修復。6》 具有適中的造價(jià)。與目前FGD裝置中的主要選用：鈦復合板、不銹鋼、整體鎳基合金、整體玻璃鋼等相比，玻璃鱗片涂層具有好的性?xún)r(jià)比。7》 工藝性較好。由于鱗片涂層的固體成份和添加劑根據需要可以調節配比，使涂料能適應多種氣候，多種工藝要求的配置方法。能解決低溫氣候的固化問(wèn)題，和每道工藝之間的施工間隙時(shí)間的長(cháng)短。4、VEGF材料的應用性研究根據VEGF材料在電廠(chǎng)煙囪中的實(shí)際應用中可能出現的一些技術(shù)問(wèn)題，我們分別對材料的各方面的性能進(jìn)行了測試和表征。4．1 VEGF涂層的耐磨損特性如前文所述，煙氣中含有大量的粉塵，同時(shí)在腐蝕性的介質(zhì)作用下，磨損的實(shí)際情況可能會(huì )較為明顯，所以我們對碳鋼上表面涂覆VEGF膠泥的試樣進(jìn)行了耐磨損試驗。4.1.1實(shí)驗方法：采用高壓空氣攜帶一定粒度的磨料，對玻璃鱗片涂層進(jìn)行快速沖刷磨損，原理見(jiàn)圖4.1。1。

圖4.1。1：沖蝕磨損試驗示意圖4.1.2 試驗條件：空氣壓力0.1Mpa；磨料為硬度莫式8.5的棱角碳化硅磨料，實(shí)體密度2.45kg/m3，磨料粒度分布見(jiàn)表4.1。2-1。環(huán)境溫度常溫，其它測試時(shí)的條件見(jiàn)表4.1。2-2，一次固定沖刷時(shí)間10min，實(shí)驗結果見(jiàn)表4.1。2-3，

表4.1。2-1 磨料粒度分布粒度分布

>750μm

750μm~500μm

500μm~330μm

<330μm百分比（%）

26

11.5

31

31.5按正態(tài)分布計算平均粒徑

447.5μm

表4.1。2-2 測試試驗的其它參數（平均粒徑447.5μm計算）

空氣流速(口徑Ф6.5mm)

噴口處200m/s

磨料粒子流速

噴口處200m/s噴口至試片距離

180mm

粒子撞擊試片速度

70m/s

粒子沖擊能量

平均2.25×10-6J

磨料的濃度

526.6 g/m3

表4.1。2-3 耐磨損試驗數據試樣編號

7#

9#

11#10min內消耗SiC磨料量

2673g

2620g

2871g試樣原重量

234.50g

301.21g

280.50g試驗后重量

233.60g

300.50g

279.77g試樣失重

0.90g

0.71g

0.73g3個(gè)磨料消耗平均

2721g3個(gè)失重平均

0.78g3個(gè)平均核心磨損面積

40cm×60cm10min內3個(gè)平均磨損厚度

2.71×10-3mm

4.1.3 試驗數據分析和討論:A>涂層表面損壞形式：經(jīng)過(guò)10min高強度沖刷磨損后，涂層的損壞主要為微小的點(diǎn)狀現象，即在高能量的磨料粒子沖擊下涂層出現類(lèi)式微切削和微小剝離的狀況，涂層未出現超過(guò)1mm直徑的斑點(diǎn)剝離現象，表明涂層具有較好的韌性和良好的涂層結合能力。B>涂層估計的耐磨性能：通過(guò)磨料和灰粉的沖擊能量、顆粒數目和硬度比值可以預計(具體見(jiàn)表4.1。3)，VEGF涂層安全磨損量為1mm在煙囪內的條件下使用，有90.6年的耐磨壽命，即使在高溫條件下涂層的耐磨性能有所變化，再考慮煙囪入口氣流彎轉時(shí)的顆粒不均勻性，涂層的耐磨壽命也足夠長(cháng)。再者，在煙囪入口沖刷區將涂層的厚度可適當增加，涂層還可以進(jìn)行簡(jiǎn)單方便的修補工作。所以VEGF復合材料有足夠的耐磨損特性并能夠滿(mǎn)足在煙囪中的使用環(huán)境。

表4.1。3 實(shí)際煙囪工況條件的對比：

煙囪流速

<20m/s

灰粉平均粒度

10μm

灰粉的硬度

約莫式硬度7.0

灰粉的沖擊能量

2.05×10-12J

灰粉的濃度

<600mg/m3

磨料與灰粉的比強度

1.24．2 VEGF涂層的彎曲試驗由于考慮到一些煙囪的高空特性，包括是地球本身的運動(dòng)、地震和風(fēng)力作用等情況，煙囪尤其是高空部位可能會(huì )發(fā)生搖動(dòng)等角度偏向或偏離，同時(shí)煙囪在安裝和運輸過(guò)程中可能會(huì )發(fā)生一些不可控的力學(xué)作用等，所以有必要對VEGF材料的耐（抗）彎性能進(jìn)行表征和確定。試驗中我們對2.5mm厚度的碳鋼上涂有2mm厚度的玻璃鱗片涂層進(jìn)行彎曲試驗（碳鋼板越厚，其彎曲的曲率半徑越大，涂層越不容易受到破壞，而實(shí)際碳鋼的厚度遠大于2.5mm），試樣彎曲達到 15°角度時(shí)候涂層出現微裂紋，試樣彎曲達到20°角度，裂紋擴張開(kāi)裂，試樣彎曲達到 25°角度涂層與金屬表面剝離（具體見(jiàn)圖4.2）。而φ7000mm工件在搬運過(guò)程中，如注意起吊操作的方法，工件可能出現的大變形將小于5°彎曲角度，因此可以認為由于涂層所具有的良好韌性及與金屬基體良好的結合，完全可以承受搬運過(guò)程中出現的一定量的變形，而不會(huì )出現涂層剝離和開(kāi)裂現象。同時(shí)，在安裝后的正常運作的煙囪的角度偏向在1度以?xún)?，煙筒的碳鋼基體的曲率半徑很大，局部不連續的可能發(fā)生的大曲率變化不大于1%，所以VEGF材料的抗彎曲特性完全可以滿(mǎn)足實(shí)際施工和運行的需要。

圖4.2 涂層彎曲結果圖4.3 VEGF材料的耐高溫特性如前文所述，不論是經(jīng)過(guò)脫硫后的煙氣，還是沒(méi)有脫硫后的煙氣，不論FGD系統中是否還有GGH，在設計及實(shí)際應用中，內襯防腐蝕材料均應該考慮到在一些正常情況下的材料的耐溫性，以防止不正常運作情況下，對VEGF涂層的破壞。4．3．1試驗方法：將涂有玻璃鱗片涂層的試樣，置入高溫烘箱內加熱，在設定的溫度區間內保溫一定時(shí)間，取出冷卻后觀(guān)察試片表面涂層的變化。4．3．2試驗過(guò)程（具體見(jiàn)表4.4）：（1） 放入烘箱試片共10片，保溫1小時(shí)，取出一片試片觀(guān)察玻璃鱗片涂層表面基本未出現變化；（2） 9片試片再次升溫在175℃保溫1小時(shí)烘箱（升溫速度10℃/min），取出一片試片觀(guān)察玻璃鱗片涂層表面開(kāi)始出現輕微的色澤（表面微氧化）加深變化，呈淡黃色；（3） 留7片試片在烘箱中，再次升溫至200℃保溫2小時(shí)后，取出三片試片觀(guān)察玻璃鱗片涂層表面與175℃保溫1小時(shí)取出的試片基本一致，表面涂層色澤稍有加深。留四片試片在烘箱中200℃繼續保溫28小時(shí)后，取出2片試片（累計30小時(shí)）觀(guān)察玻璃鱗片涂層表面僅比200℃保溫2小時(shí)取出的試片，表面色澤略有加深。保溫時(shí)間累計50小時(shí)后，取出后剩余的2片試片，觀(guān)察試片的表面色澤、外觀(guān)、打磨的斜坡口與30小時(shí)的試片基本沒(méi)有變化。（4） 另外取出的2片（175度保溫1小時(shí)）試片放入300℃電烤箱內，1小時(shí)后觀(guān)察，試片色澤已由黃色轉褚紅色，再升溫到340℃，1小時(shí)后對試片觀(guān)察,色澤進(jìn)一步加深,同時(shí)涂層出現裂紋。

表4.5試驗中試片安排表

溫度℃

120

175

200

300

340

時(shí)間（hr）

1

1

2(3片)

1

28（2片）

50（2片）

1

試片數量

10

9

7

2

4．3．3試驗結果分析：經(jīng)過(guò)不同溫度階段的涂層試片斷面觀(guān)察，溫度對涂層的影響過(guò)程可以概括為：隨著(zhù)溫度的上升，涂層表面（極薄，不超過(guò)10μm）開(kāi)始出現氧化現象，在200℃以?xún)?，涂層的內部結構沒(méi)有出現變化，僅有表面出現氧化，氧化的程度和高溫持續的時(shí)間有關(guān)。但首先這層氧化膜極薄，表面不會(huì )開(kāi)裂，氧化反應不會(huì )向涂層縱伸方向發(fā)展，在經(jīng)歷一定時(shí)間后（估計數天），氧化過(guò)程會(huì )達到飽和。這些從試驗的試片中可以看出：對比200℃停留2小時(shí)、和200℃停留30小時(shí)和200℃停留50小時(shí)試片，涂層表面氧化膜的顏色改變趨勢越來(lái)越小，涂層內部材質(zhì)未發(fā)現變化。隨著(zhù)溫度上升到300℃以后，涂層內部質(zhì)量有所改變，具體原因為：VEGF鱗片涂層采用的樹(shù)脂基料為酚醛環(huán)氧乙烯基類(lèi)，其分子結構為：樹(shù)脂固化物的強度、耐熱性，與樹(shù)脂分子主鏈中的主要基團的結構、樹(shù)脂的交聯(lián)密度有關(guān)。樹(shù)脂的耐化學(xué)藥品性即耐水、酸、堿、鹽、溶劑的性能與組成其分子的各基團的種類(lèi)及樹(shù)脂的交聯(lián)密度有關(guān)。從本實(shí)驗結果來(lái)看，溫度到上升120℃，涂層的色澤無(wú)變化，而且涂層的硬度有所提高，溫度再提高175℃以上，色澤發(fā)生變化主要因為基料樹(shù)脂在聚合過(guò)程中添加的胺類(lèi)化合物促進(jìn)劑出現氧化。（基料樹(shù)脂在交聯(lián)完成后，少數的胺類(lèi)化合物促進(jìn)劑游離附著(zhù)于高分子網(wǎng)格鏈之間，與空氣接觸容易被氧化）高于300℃后，由于分子熱運動(dòng)加劇，基料樹(shù)脂的開(kāi)始降解（聚苯乙烯降解溫度為240度），涂層內部質(zhì)量下降，穩定的分子結構被破壞，涂層出現開(kāi)裂。酚醛環(huán)氧乙烯基酯玻璃鱗片涂層的基料樹(shù)脂出現降解的情況下，涂層不可避免的要開(kāi)始破壞（酚醛環(huán)氧的分解溫度360℃），玻璃鱗片雖然存在可以控制破壞，形式為分層破壞，但對于一個(gè)很大面積的涂層表面來(lái)說(shuō)，這種破壞的修補工作量還是太大了。所以從上面的試驗結果清楚地表明：1. 200℃時(shí)涂層的內部材料沒(méi)有變化，200℃涂層的表面硬度有所提高，耐蝕性能和耐磨損性能不會(huì )有大的變化。2. 耐溫試驗試片的加熱升溫速度和降溫速度，都大于涂層在煙囪內（鋼制煙囪帶有外保溫）工作的溫度沖擊速度，涂層在抗熱沖擊的性能上表現優(yōu)越。3. 涂層使用溫度不能超過(guò)300℃，即使短時(shí)間（1小時(shí)）300度的煙氣沒(méi)有直接造成涂層開(kāi)裂，涂層的使用年限也會(huì )受到很大的影響。4. 總之，以酚醛環(huán)氧乙烯基酯玻璃鱗片為核心的VEGF復合涂層防腐蝕體系，在200℃以下溫度長(cháng)期工作的穩定性是沒(méi)有問(wèn)題。適合使用在不設置GGH的脫硫煙囪內，既耐腐蝕、耐磨損、局部易修復。

4.4 VEGF材料的耐腐蝕VGEF類(lèi)玻璃鱗片復合材料在國內外的FGD（包括前入口處煙氣中）運行多年，均有大量的成功應用案例，所以VEGF耐腐蝕性是完全滿(mǎn)足煙囪中的使用要求，同時(shí)我們也把VEGF試片浸泡在10%的稀硫酸和20%的NaOH溶液中，放置25天后，試片顏色沒(méi)有改變，表面光滑，且無(wú)粘性物質(zhì)附著(zhù)，說(shuō)明VEGF材料完全能夠滿(mǎn)足煙囪中腐蝕條件，包括在沒(méi)有GGH裝置中的煙囪的防腐蝕。5、VEGF材料的耐腐蝕襯里的經(jīng)濟性 如前文所述，如采用VEGF鱗片復合材料，在FGD裝置中可以省卻GGH裝置，這個(gè)FGD建設費用可節省4200萬(wàn)元/2臺GGH（其中2 臺GGH的設備村身費用達3600萬(wàn)，其它安裝等費用達600萬(wàn)）;同時(shí)，以約4000平米的煙囪為計算單位，VEGF鱗片襯里的防腐蝕費用為約400萬(wàn)，每臺煙囪的襯鈦合金成本約為1200萬(wàn)防腐蝕增加費用，襯鎳基合金板的費用約為1000萬(wàn)；雖然采用VEGF材料在15年左右會(huì )進(jìn)行維修和防護，但也可根據情況進(jìn)行局部或者是全部的防腐蝕處理，所以采用VEGF材料作為防腐蝕襯里具有相當的經(jīng)濟性競爭優(yōu)勢，尤其在老電廠(chǎng)的煙囪的防腐蝕改造，尤其具有更大的競爭性。6、VEGF涂層的應用案例目前國內采用鱗片復合材料在鋼煙囪內襯的應用案例基本沒(méi)有，但是國外尤其是日本已成熟地應用鱗片復合材料內襯于煙囪中，如日本富士樹(shù)脂工業(yè)株式會(huì )社等，泰國石化集團1994的電廠(chǎng)脫硫煙囪，90年代在臺灣的幾個(gè)大型化纖項目（臺塑集團、南亞集團）的電廠(chǎng)中的煙囪防腐蝕等得到使用。目前在國內一些非煙囪（如FGD煙道）中的防防腐蝕已正常使用10年了，沒(méi)有任何大修。7、結論 綜上所述，VEGF復合材料完全可以勝任電廠(chǎng)中的煙囪防腐蝕應用需要，不論FGD總體裝置中是否設置有GGH，VEGF材料在煙囪的防腐蝕應用均具有明顯的綜合經(jīng)濟性和技術(shù)可行性，尤其是對于舊電廠(chǎng)中的煙囪的改造有較大的實(shí)際指導意義。